Назначаем в первом приближении толщину песчаной подушки hп = 0,9 м. Проверяем выполнение условия szp + szg £ Rz, для этого определяем при z = hп = 0,9 м:
а) szg = gII×dw + gsb II×(d – dw) + gsb п × z = 17,05 × 0,80 + 8,21× (2,05 – 0,80) + 10,7×0,9=33,5 кПа
б) szp = a×(PII mt – szg, 0) = 0,91 × (134 – 21,85) = 102 кПа
szg, 0 = gII × dw + gsb II × (d - dw) = 17,05×0,8 + 8,21 × (2,05 – 0,8) = 23,9 кПа
a = 0,91 для ξ = 2z/b = 2×0,9/3 = 0,6 и η = l/b = 4,2/3 = 1,4
Коэффициент a определен интерполяцией из табл.1 прил.2 к СНиП 2.02.01-83
в) Az = Ntot/szp = 1813/102 = 16,52 м²
а = (4,2-3) /2 = 0,6 м; м
=
= 180 кПа
szg + szp = 33,5 + 102 = 135,5 < Rz = 180 кПа
Условие проверки выполняется
5.7. Расчет осадки методом послойного суммирования
Для расчета осадки фундамента методом послойного суммирования составляем расчетную схему, совмещенную с геологической колонкой по оси фундамента А-5.
Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента при планировке срезкой в соответствии с п.1 прил.2 СНиП 2.02.01-83:
szg,0 = [gII×dw + gsb II ×(d - dw)] = [17,05×0,8 + 8,21 × (2,05 – 0,8)] = 24 кПа
Дополнительное вертикальное давление на основание от внешней нагрузки на уровне подошвы фундамента:
szp 0 = P0 = PII mt - szg,0 = 134 – 24 = 110 кПа
Соотношение сторон подошвы фундамента η = l/b = 4,2/3 = 1,4
Значения коэффициента a устанавливаем по табл.1 прил.2 СНиП 2.02.01-83.
Для удобства пользования указанной таблицей из условия ξ=2hi/b=1,2/3=0,4 принимаем толщину элемента слоя грунта hi = 0,2 × b = 0,2 × 3 = 0,6 м
Дальнейшие вычисления сводим в таблицу 9
Определение осадки
Таблица 9
zi, м |
ξ=2zi/b |
zi + d, м |
a |
szp = a×P0, кПа |
szg = szg,0 + + gsb, i × zi, кПа |
0,2×szg, кПа |
Е, кПа |
0 |
0 |
2,05 |
1,000 |
110,00 |
24,00 |
4,80 |
45000 |
0,60 |
0,4 |
2,65 |
0,966 |
106,26 |
28,93 |
5,79 |
45000 |
1, 20 |
0,8 |
3,25 |
0,824 |
90,64 |
33,85 |
6,77 |
8000 |
1,80 |
1,2 |
3,85 |
0,644 |
70,84 |
38,77 |
7,75 |
8000 |
2,40 |
1,6 |
4,45 |
0,490 |
53,90 |
43,70 |
8,74 |
8000 |
3,00 |
2,0 |
5,05 |
0,375 |
41,25 |
48,63 |
9,72 |
8000 |
3,60 |
2,4 |
5,65 |
0,291 |
32,01 |
54,10 |
10,82 |
6000 |
4, 20 |
2,8 |
6,25 |
0, 194 |
21,34 |
59,11 |
11,82 |
6000 |
4,80 |
3,2 |
6,85 |
0,175 |
19,25 |
65,90 |
13,18 |
16000 |
5,40 |
3,6 |
7,45 |
0,152 |
16,72 |
71,14 |
14,23 |
16000 |
6,00 |
4,0 |
8,05 |
0,126 |
13,86 |
76,38 |
15,28 |
16000 |
6,60 |
4,4 |
8,65 |
0,099 |
10,89 |
81,62 |
16,32 |
16000 |
7, 20 |
4,8 |
9,25 |
0,084 |
9,24 |
86,85 |
17,37 |
16000 |
Организация процесса создания садово-парковых объектов
Работы по садово-парковому строительству, реконструкции, реставрации и капитальному ремонту существующих озелененных территорий производятся по специальным проектам. Проекты разрабатываются государственными или частными специализированными проектными организациями, имеющими соответствующие лицензии на виды ...
Подсчет объемов работ
Разбиваем площадку на простые фигуры, накладывая сетку квадратов размером 100*100м.
а) Черные отметки (см. миллиметровку) рассчитывают по формуле:
Х=а/в,
где а – расстояние от горизонтали до искомой точки;
в – расстояние между горизонталями.
б) Расчет красных (см. миллиметровку) отметок:
Находим базов ...
Расчет полки плиты на местный изгиб
Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит L0=146-2*9=128 см. Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята (с несущественным превышением) такой же, как и для плиты (g+u)γn=17,984*0,95=17,08 кН/м2.
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяется с учетом частичной заделки в ребрах (см. г ...