Назначаем в первом приближении толщину песчаной подушки hп = 0,9 м. Проверяем выполнение условия szp + szg £ Rz, для этого определяем при z = hп = 0,9 м:
а) szg = gII×dw + gsb II×(d – dw) + gsb п × z = 17,05 × 0,80 + 8,21× (2,05 – 0,80) + 10,7×0,9=33,5 кПа
б) szp = a×(PII mt – szg, 0) = 0,91 × (134 – 21,85) = 102 кПа
szg, 0 = gII × dw + gsb II × (d - dw) = 17,05×0,8 + 8,21 × (2,05 – 0,8) = 23,9 кПа
a = 0,91 для ξ = 2z/b = 2×0,9/3 = 0,6 и η = l/b = 4,2/3 = 1,4
Коэффициент a определен интерполяцией из табл.1 прил.2 к СНиП 2.02.01-83
в) Az = Ntot/szp = 1813/102 = 16,52 м²
а = (4,2-3) /2 = 0,6 м;
м
=
= 180 кПа
szg + szp = 33,5 + 102 = 135,5 < Rz = 180 кПа
Условие проверки выполняется
5.7. Расчет осадки методом послойного суммирования
Для расчета осадки фундамента методом послойного суммирования составляем расчетную схему, совмещенную с геологической колонкой по оси фундамента А-5.
Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента при планировке срезкой в соответствии с п.1 прил.2 СНиП 2.02.01-83:
szg,0 = [gII×dw + gsb II ×(d - dw)] = [17,05×0,8 + 8,21 × (2,05 – 0,8)] = 24 кПа
Дополнительное вертикальное давление на основание от внешней нагрузки на уровне подошвы фундамента:
szp 0 = P0 = PII mt - szg,0 = 134 – 24 = 110 кПа
Соотношение сторон подошвы фундамента η = l/b = 4,2/3 = 1,4
Значения коэффициента a устанавливаем по табл.1 прил.2 СНиП 2.02.01-83.
Для удобства пользования указанной таблицей из условия ξ=2hi/b=1,2/3=0,4 принимаем толщину элемента слоя грунта hi = 0,2 × b = 0,2 × 3 = 0,6 м
Дальнейшие вычисления сводим в таблицу 9
Определение осадки
Таблица 9
|
zi, м |
ξ=2zi/b |
zi + d, м |
a |
szp = a×P0, кПа |
szg = szg,0 + + gsb, i × zi, кПа |
0,2×szg, кПа |
Е, кПа |
|
0 |
0 |
2,05 |
1,000 |
110,00 |
24,00 |
4,80 |
45000 |
|
0,60 |
0,4 |
2,65 |
0,966 |
106,26 |
28,93 |
5,79 |
45000 |
|
1, 20 |
0,8 |
3,25 |
0,824 |
90,64 |
33,85 |
6,77 |
8000 |
|
1,80 |
1,2 |
3,85 |
0,644 |
70,84 |
38,77 |
7,75 |
8000 |
|
2,40 |
1,6 |
4,45 |
0,490 |
53,90 |
43,70 |
8,74 |
8000 |
|
3,00 |
2,0 |
5,05 |
0,375 |
41,25 |
48,63 |
9,72 |
8000 |
|
3,60 |
2,4 |
5,65 |
0,291 |
32,01 |
54,10 |
10,82 |
6000 |
|
4, 20 |
2,8 |
6,25 |
0, 194 |
21,34 |
59,11 |
11,82 |
6000 |
|
4,80 |
3,2 |
6,85 |
0,175 |
19,25 |
65,90 |
13,18 |
16000 |
|
5,40 |
3,6 |
7,45 |
0,152 |
16,72 |
71,14 |
14,23 |
16000 |
|
6,00 |
4,0 |
8,05 |
0,126 |
13,86 |
76,38 |
15,28 |
16000 |
|
6,60 |
4,4 |
8,65 |
0,099 |
10,89 |
81,62 |
16,32 |
16000 |
|
7, 20 |
4,8 |
9,25 |
0,084 |
9,24 |
86,85 |
17,37 |
16000 |
Расчет двухступенчатой колонны
Исходные данные
Высота нижней части колонны: hн=8.38 м.
Ширина нижней части колонны: bн=1.0 м.
Высота верхней части колонны: hв=4.82 м.
Ширина верхней части колонны: bв=0.5 м.
Расчетные усилия (по модулю):
для верхней части колонны
в сечении 1-1: N1=465,9 кН M1=0 кНм
в сечении 2-2: N2 =471,93 кН M2 ...
Расчет однопролетной поперечной рамы Р-1. Компоновка поперечной рамы
Рама выполнена в виде монолитной конструкции. Длина балки 8,89 м, поперечное сечение 0,7х0,35 м. Балка имеет консольные участки длиной 1,245 м. Расстояние между осями колонн 6,0 м, колонна квадратного сечения 0,4х0,4 м, шаг колонн 4,0 м. Высота колонн переменна с шагом 100 мм – 3030…3630 мм. Расчетная схема ...
Расчет рабочего настила
Принимаем рабочие бруски 75х50мм II сорта согласно сортамента пиломатериалов. Расстояние между осями досок - 250мм. Шаг прогонов – 1,4м.
Сбор нагрузок на рабочий настил:
Рабочий настил укладывается по прогонам.
1) Равномерно распределенная нагрузка.
№
Наименование нагрузок
Норм. Нагрузка кН/м&s ...