CorrectSociology

Расчет и конструирование рамы
Страница 4

Таблица 3.17 – Минимакс усилий и напряжений (комбинации)

Минимакс усилий и напряжений (комбинации)

Фактор

Максимальные значения

Минимальные значения

Значение

Элемент

Сечение

Комбинация

Значение

Элемент

Сечение

Комбинация

N

1,677

19

1

1

-95,454

38

3

1

Mk

0

15

1

1

0

15

1

1

My

22,197

23

1

1

-25,76

21

1

1

Qz

52,321

21

1

1

-37,929

17

3

1

Mz

0

15

1

1

0

15

1

1

Qy

0

15

1

1

0

15

1

1

Таблица 3.18 – Расчетные сочетания усилий (старые)

"Старые РСУ" с фиксированными коэффициентами

Элемент

УНГ

Сечение

СТ

Критерий

Вид

Значения

Тип

КС

Формула

Значение

N

Mk

My

Qz

Mz

Qy

15

1

1

13

25,183

0

0

3,636e-015

25,183

0

0

A

L1+L2

15

2

1

1

170,842

0

0

11,389

14,664

0

0

A

L1+L2

15

3

1

1

251,487

0

0

16,766

4,145

0

0

A

L1+L2

16

1

1

1

251,487

2,665e-014

0

16,766

4,145

0

0

A

L1+L2

16

2

1

1

241,934

2,665e-014

0

16,129

-6,373

0

0

A

L1+L2

16

3

1

1

142,183

2,665e-014

0

9,479

-16,892

0

0

A

L1+L2

17

1

1

1

142,183

2,842e-014

0

9,479

-16,892

0

0

A

L1+L2

17

2

1

2

-47,765

2,842e-014

0

-3,184

-27,411

0

0

A

L1+L2

17

3

1

2

-327,911

2,842e-014

0

-21,861

-37,929

0

0

A

L1+L2

18

1

1

2

-257,804

1,677

0

-17,299

28,321

0

0

A

L1+L2

18

2

1

2

-70,948

1,677

0

-4,842

18,539

0

0

A

L1+L2

18

3

1

1

37,89

1,677

0

2,414

8,756

0

0

A

L1+L2

19

1

1

1

37,89

1,677

0

2,414

8,756

0

0

A

L1+L2

19

2

1

1

68,712

1,677

0

4,469

-1,027

0

0

A

L1+L2

19

3

1

1

21,517

1,677

0

1,323

-10,809

0

0

A

L1+L2

20

1

1

1

21,517

1,677

0

1,323

-10,809

0

0

A

L1+L2

20

2

1

2

-103,695

1,677

0

-7,025

-20,592

0

0

A

L1+L2

20

3

1

2

-306,924

1,677

0

-20,573

-30,375

0

0

A

L1+L2

21

1

1

2

-386,393

0

0

-25,76

52,321

0

0

A

L1+L2

21

2

1

2

-33,396

0

0

-2,226

37,615

0

0

A

L1+L2

21

3

1

1

204,163

0

0

13,611

22,909

0

0

A

L1+L2

22

1

1

1

204,163

1,776e-015

0

13,611

22,909

0

0

A

L1+L2

22

2

1

1

326,281

1,776e-015

0

21,752

8,204

0

0

A

L1+L2

22

3

1

1

332,96

1,776e-015

0

22,197

-6,502

0

0

A

L1+L2

23

1

1

1

332,96

0

0

22,197

-6,502

0

0

A

L1+L2

23

2

1

1

224,2

0

0

14,947

-21,208

0

0

A

L1+L2

23

3

1

14

-35,913

0

0

4,149e-015

-35,913

0

0

A

L1+L2

24

1

1

13

3,808

0

0

2,97e-015

3,808

0

0

A

L1+L2

24

2

1

1

25,548

0

0

1,703

2,15

0

0

A

L1+L2

24

3

1

1

36,88

0

0

2,459

0,493

0

0

A

L1+L2

25

1

1

1

36,88

1,554e-015

0

2,459

0,493

0

0

A

L1+L2

25

2

1

1

33,996

1,554e-015

0

2,266

-1,165

0

0

A

L1+L2

25

3

1

1

16,896

1,554e-015

0

1,126

-2,823

0

0

A

L1+L2

26

1

1

1

16,896

3,109e-015

0

1,126

-2,823

0

0

A

L1+L2

26

2

1

2

-14,42

3,109e-015

0

-0,961

-4,481

0

0

A

L1+L2

26

3

1

2

-59,951

3,109e-015

0

-3,997

-6,139

0

0

A

L1+L2

27

1

1

1

2,18

-66,251

0

4,562

-1,677

0

0

A

L1+L2

27

2

1

2

-15,368

-66,526

0

3,411

-1,677

0

0

A

L1+L2

27

3

1

2

-32,915

-66,8

0

2,259

-1,677

0

0

A

L1+L2

28

1

1

2

-32,915

-66,8

0

2,259

-1,677

0

0

A

L1+L2

28

2

1

2

-50,462

-67,075

0

1,108

-1,677

0

0

A

L1+L2

28

3

1

2

-68,009

-67,35

0

-0,044

-1,677

0

0

A

L1+L2

29

1

1

2

-68,009

-67,35

0

-0,044

-1,677

0

0

A

L1+L2

29

2

1

2

-85,556

-67,624

0

-1,195

-1,677

0

0

A

L1+L2

29

3

1

2

-103,104

-67,899

0

-2,347

-1,677

0

0

A

L1+L2

30

1

1

2

-110,186

-84,343

0

-1,723

1,677

0

0

A

L1+L2

30

2

1

2

-92,639

-84,069

0

-0,571

1,677

0

0

A

L1+L2

30

3

1

2

-75,091

-83,794

0

0,58

1,677

0

0

A

L1+L2

31

1

1

2

-75,091

-83,794

0

0,58

1,677

0

0

A

L1+L2

31

2

1

2

-57,544

-83,519

0

1,732

1,677

0

0

A

L1+L2

31

3

1

2

-39,997

-83,245

0

2,883

1,677

0

0

A

L1+L2

32

1

1

2

-39,997

-83,245

0

2,883

1,677

0

0

A

L1+L2

32

2

1

2

-22,45

-82,97

0

4,035

1,677

0

0

A

L1+L2

32

3

1

2

-4,903

-82,695

0

5,186

1,677

0

0

A

L1+L2

33

1

1

2

-43,713

0

0

-2,914

5,481

0

0

A

L1+L2

33

2

1

2

-6,643

0

0

-0,443

3,963

0

0

A

L1+L2

33

3

1

1

18,513

0

0

1,234

2,446

0

0

A

L1+L2

34

1

1

1

18,513

0

0

1,234

2,446

0

0

A

L1+L2

34

2

1

1

31,755

0

0

2,117

0,928

0

0

A

L1+L2

34

3

1

1

33,084

0

0

2,206

-0,59

0

0

A

L1+L2

35

1

1

1

33,084

0

0

2,206

-0,59

0

0

A

L1+L2

35

2

1

1

22,499

0

0

1,5

-2,107

0

0

A

L1+L2

35

3

1

14

-3,625

0

0

1,527e-016

-3,625

0

0

A

L1+L2

36

1

1

2

-84,015

-94,294

0

0,685

-0,359

0

0

A

L1+L2

36

2

1

2

-86,811

-94,487

0

0,512

-0,359

0

0

A

L1+L2

36

3

1

2

-89,608

-94,681

0

0,338

-0,359

0

0

A

L1+L2

37

1

1

2

-89,608

-94,681

0

0,338

-0,359

0

0

A

L1+L2

37

2

1

2

-92,404

-94,874

0

0,165

-0,359

0

0

A

L1+L2

37

3

1

2

-95,2

-95,067

0

-0,009

-0,359

0

0

A

L1+L2

38

1

1

2

-95,2

-95,067

0

-0,009

-0,359

0

0

A

L1+L2

38

2

1

2

-97,997

-95,261

0

-0,182

-0,359

0

0

A

L1+L2

38

3

1

2

-100,793

-95,454

0

-0,356

-0,359

0

0

A

L1+L2

39

1

1

2

-37,636

-2,036

0

-2,373

4,781

0

0

A

L1+L2

39

2

1

2

-5,654

-2,036

0

-0,241

3,239

0

0

A

L1+L2

39

3

1

1

14,032

-2,036

0

1,071

1,698

0

0

A

L1+L2

40

1

1

1

14,032

-2,036

0

1,071

1,698

0

0

A

L1+L2

40

2

1

1

21,422

-2,036

0

1,564

0,156

0

0

A

L1+L2

40

3

1

1

16,516

-2,036

0

1,237

-1,386

0

0

A

L1+L2

41

1

1

1

16,516

-2,036

0

1,237

-1,386

0

0

A

L1+L2

41

2

1

2

-0,687

-2,036

0

0,09

-2,928

0

0

A

L1+L2

41

3

1

2

-30,185

-2,036

0

-1,877

-4,47

0

0

A

L1+L2

42

1

1

2

-89,672

-78,819

0

-0,724

0,359

0

0

A

L1+L2

42

2

1

2

-87,263

-79,012

0

-0,55

0,359

0

0

A

L1+L2

42

3

1

2

-84,853

-79,205

0

-0,377

0,359

0

0

A

L1+L2

43

1

1

2

-84,853

-79,205

0

-0,377

0,359

0

0

A

L1+L2

43

2

1

2

-82,443

-79,399

0

-0,203

0,359

0

0

A

L1+L2

43

3

1

2

-80,034

-79,592

0

-0,029

0,359

0

0

A

L1+L2

44

1

1

2

-80,034

-79,592

0

-0,029

0,359

0

0

A

L1+L2

44

2

1

2

-77,624

-79,785

0

0,144

0,359

0

0

A

L1+L2

44

3

1

2

-75,214

-79,979

0

0,318

0,359

0

0

A

L1+L2

Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Эволюция создания конструкций противопучинного зазора
При устройстве столбчатых или свайных фундаментов под ростверком необходимо создавать противопучинный зазор. Если не сделать зазор, то нормальные силы морозного пучения могут либо оторвать ростверк от столба (сваи), либо вырвать столб из грунта вместе с ростверком. Томские проектировщики для обеспечения над ...

Производственный анализ конструкций и инженерного оборудования
Производственный анализ конструкций жилого здания представлен в таблице 4.9. Производственный анализ инженерного оборудования представлен в таблице 4.10. Таблица 4.9 – Производственный анализ конструкций Части объекта и виды работ Краткая характеристика конструктивных решений Методы производства ...

Выбор строительных машин и механизмов
Экскаватор выбираем в зависимости от объема земляных работ. Объем земляных работ определяем, как произведение площади застройки на глубину отрывки котлована. 1523 ×1,94 = 2954,62 мі < 3000 мі. Исходя из этого, принимаем вместимость ковша 0,65 мі. Принимаем экскаватор ЭО – 4321 с техническими харак ...

Категории сайта


© 2011-2021 Copyright www.architectnew.ru