Расчет и конструирование рамы
Страница 4

Таблица 3.17 – Минимакс усилий и напряжений (комбинации)

Минимакс усилий и напряжений (комбинации)
Фактор	Максимальные значения				Минимальные значения
	Значение	Элемент	Сечение	Комбинация	Значение	Элемент	Сечение	Комбинация
N	1,677	19	1	1	-95,454	38	3	1
Mk	0	15	1	1	0	15	1	1
My	22,197	23	1	1	-25,76	21	1	1
Qz	52,321	21	1	1	-37,929	17	3	1
Mz	0	15	1	1	0	15	1	1
Qy	0	15	1	1	0	15	1	1

Таблица 3.18 – Расчетные сочетания усилий (старые)

"Старые РСУ" с фиксированными коэффициентами
Элемент	УНГ	Сечение	СТ	Критерий		Вид	Значения						Тип	КС	Формула
				№	Значение		N	Mk	My	Qz	Mz	Qy
15		1	1	13	25,183		0	0	3,636e-015	25,183	0	0	A		L1+L2
15		2	1	1	170,842		0	0	11,389	14,664	0	0	A		L1+L2
15		3	1	1	251,487		0	0	16,766	4,145	0	0	A		L1+L2
16		1	1	1	251,487		2,665e-014	0	16,766	4,145	0	0	A		L1+L2
16		2	1	1	241,934		2,665e-014	0	16,129	-6,373	0	0	A		L1+L2
16		3	1	1	142,183		2,665e-014	0	9,479	-16,892	0	0	A		L1+L2
17		1	1	1	142,183		2,842e-014	0	9,479	-16,892	0	0	A		L1+L2
17		2	1	2	-47,765		2,842e-014	0	-3,184	-27,411	0	0	A		L1+L2
17		3	1	2	-327,911		2,842e-014	0	-21,861	-37,929	0	0	A		L1+L2
18		1	1	2	-257,804		1,677	0	-17,299	28,321	0	0	A		L1+L2
18		2	1	2	-70,948		1,677	0	-4,842	18,539	0	0	A		L1+L2
18		3	1	1	37,89		1,677	0	2,414	8,756	0	0	A		L1+L2
19		1	1	1	37,89		1,677	0	2,414	8,756	0	0	A		L1+L2
19		2	1	1	68,712		1,677	0	4,469	-1,027	0	0	A		L1+L2
19		3	1	1	21,517		1,677	0	1,323	-10,809	0	0	A		L1+L2
20		1	1	1	21,517		1,677	0	1,323	-10,809	0	0	A		L1+L2
20		2	1	2	-103,695		1,677	0	-7,025	-20,592	0	0	A		L1+L2
20		3	1	2	-306,924		1,677	0	-20,573	-30,375	0	0	A		L1+L2
21		1	1	2	-386,393		0	0	-25,76	52,321	0	0	A		L1+L2
21		2	1	2	-33,396		0	0	-2,226	37,615	0	0	A		L1+L2
21		3	1	1	204,163		0	0	13,611	22,909	0	0	A		L1+L2
22		1	1	1	204,163		1,776e-015	0	13,611	22,909	0	0	A		L1+L2
22		2	1	1	326,281		1,776e-015	0	21,752	8,204	0	0	A		L1+L2
22		3	1	1	332,96		1,776e-015	0	22,197	-6,502	0	0	A		L1+L2
23		1	1	1	332,96		0	0	22,197	-6,502	0	0	A		L1+L2
23		2	1	1	224,2		0	0	14,947	-21,208	0	0	A		L1+L2
23		3	1	14	-35,913		0	0	4,149e-015	-35,913	0	0	A		L1+L2
24		1	1	13	3,808		0	0	2,97e-015	3,808	0	0	A		L1+L2
24		2	1	1	25,548		0	0	1,703	2,15	0	0	A		L1+L2
24		3	1	1	36,88		0	0	2,459	0,493	0	0	A		L1+L2
25		1	1	1	36,88		1,554e-015	0	2,459	0,493	0	0	A		L1+L2
25		2	1	1	33,996		1,554e-015	0	2,266	-1,165	0	0	A		L1+L2
25		3	1	1	16,896		1,554e-015	0	1,126	-2,823	0	0	A		L1+L2
26		1	1	1	16,896		3,109e-015	0	1,126	-2,823	0	0	A		L1+L2
26		2	1	2	-14,42		3,109e-015	0	-0,961	-4,481	0	0	A		L1+L2
26		3	1	2	-59,951		3,109e-015	0	-3,997	-6,139	0	0	A		L1+L2
27		1	1	1	2,18		-66,251	0	4,562	-1,677	0	0	A		L1+L2
27		2	1	2	-15,368		-66,526	0	3,411	-1,677	0	0	A		L1+L2
27		3	1	2	-32,915		-66,8	0	2,259	-1,677	0	0	A		L1+L2
28		1	1	2	-32,915		-66,8	0	2,259	-1,677	0	0	A		L1+L2
28		2	1	2	-50,462		-67,075	0	1,108	-1,677	0	0	A		L1+L2
28		3	1	2	-68,009		-67,35	0	-0,044	-1,677	0	0	A		L1+L2
29		1	1	2	-68,009		-67,35	0	-0,044	-1,677	0	0	A		L1+L2
29		2	1	2	-85,556		-67,624	0	-1,195	-1,677	0	0	A		L1+L2
29		3	1	2	-103,104		-67,899	0	-2,347	-1,677	0	0	A		L1+L2
30		1	1	2	-110,186		-84,343	0	-1,723	1,677	0	0	A		L1+L2
30		2	1	2	-92,639		-84,069	0	-0,571	1,677	0	0	A		L1+L2
30		3	1	2	-75,091		-83,794	0	0,58	1,677	0	0	A		L1+L2
31		1	1	2	-75,091		-83,794	0	0,58	1,677	0	0	A		L1+L2
31		2	1	2	-57,544		-83,519	0	1,732	1,677	0	0	A		L1+L2
31		3	1	2	-39,997		-83,245	0	2,883	1,677	0	0	A		L1+L2
32		1	1	2	-39,997		-83,245	0	2,883	1,677	0	0	A		L1+L2
32		2	1	2	-22,45		-82,97	0	4,035	1,677	0	0	A		L1+L2
32		3	1	2	-4,903		-82,695	0	5,186	1,677	0	0	A		L1+L2
33		1	1	2	-43,713		0	0	-2,914	5,481	0	0	A		L1+L2
33		2	1	2	-6,643		0	0	-0,443	3,963	0	0	A		L1+L2
33		3	1	1	18,513		0	0	1,234	2,446	0	0	A		L1+L2
34		1	1	1	18,513		0	0	1,234	2,446	0	0	A		L1+L2
34		2	1	1	31,755		0	0	2,117	0,928	0	0	A		L1+L2
34		3	1	1	33,084		0	0	2,206	-0,59	0	0	A		L1+L2
35		1	1	1	33,084		0	0	2,206	-0,59	0	0	A		L1+L2
35		2	1	1	22,499		0	0	1,5	-2,107	0	0	A		L1+L2
35		3	1	14	-3,625		0	0	1,527e-016	-3,625	0	0	A		L1+L2
36		1	1	2	-84,015		-94,294	0	0,685	-0,359	0	0	A		L1+L2
36		2	1	2	-86,811		-94,487	0	0,512	-0,359	0	0	A		L1+L2
36		3	1	2	-89,608		-94,681	0	0,338	-0,359	0	0	A		L1+L2
37		1	1	2	-89,608		-94,681	0	0,338	-0,359	0	0	A		L1+L2
37		2	1	2	-92,404		-94,874	0	0,165	-0,359	0	0	A		L1+L2
37		3	1	2	-95,2		-95,067	0	-0,009	-0,359	0	0	A		L1+L2
38		1	1	2	-95,2		-95,067	0	-0,009	-0,359	0	0	A		L1+L2
38		2	1	2	-97,997		-95,261	0	-0,182	-0,359	0	0	A		L1+L2
38		3	1	2	-100,793		-95,454	0	-0,356	-0,359	0	0	A		L1+L2
39		1	1	2	-37,636		-2,036	0	-2,373	4,781	0	0	A		L1+L2
39		2	1	2	-5,654		-2,036	0	-0,241	3,239	0	0	A		L1+L2
39		3	1	1	14,032		-2,036	0	1,071	1,698	0	0	A		L1+L2
40		1	1	1	14,032		-2,036	0	1,071	1,698	0	0	A		L1+L2
40		2	1	1	21,422		-2,036	0	1,564	0,156	0	0	A		L1+L2
40		3	1	1	16,516		-2,036	0	1,237	-1,386	0	0	A		L1+L2
41		1	1	1	16,516		-2,036	0	1,237	-1,386	0	0	A		L1+L2
41		2	1	2	-0,687		-2,036	0	0,09	-2,928	0	0	A		L1+L2
41		3	1	2	-30,185		-2,036	0	-1,877	-4,47	0	0	A		L1+L2
42		1	1	2	-89,672		-78,819	0	-0,724	0,359	0	0	A		L1+L2
42		2	1	2	-87,263		-79,012	0	-0,55	0,359	0	0	A		L1+L2
42		3	1	2	-84,853		-79,205	0	-0,377	0,359	0	0	A		L1+L2
43		1	1	2	-84,853		-79,205	0	-0,377	0,359	0	0	A		L1+L2
43		2	1	2	-82,443		-79,399	0	-0,203	0,359	0	0	A		L1+L2
43		3	1	2	-80,034		-79,592	0	-0,029	0,359	0	0	A		L1+L2
44		1	1	2	-80,034		-79,592	0	-0,029	0,359	0	0	A		L1+L2
44		2	1	2	-77,624		-79,785	0	0,144	0,359	0	0	A		L1+L2
44		3	1	2	-75,214		-79,979	0	0,318	0,359	0	0	A		L1+L2

Страницы: 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Конструктивное решение здания
Пространственная жесткость здания обеспечивается: жесткой заделкой колонн в фундаментах; поперечными рамами, образованными колоннами и ригелями для опирания плит покрытия; жесткостью диска покрытия, диафрагмами жесткости. Основные элементы здания приняты по следующим конструкциям: Фундаменты под колонны м ...

Расчет основных теплопотерь через ограждающие конструкции здания
Коэффициенты теплопередачи наружных ограждений: для стены – kнс=0,68 Вт/(м2.°С); для чердачного перекрытия kпер=0,51 Вт/(м2.°С); для утепленных полов (перекрытие над подвалом) kпод=0,45 Вт/(м2.°С); для оконных проемов определяется как разность коэффициентов теплопередачи двойного остекления и наружной стены ...

Расчет по первому предельному состоянию
Проверку прогона на прочность производим с учётом работы прогона на косой изгиб. Расчетная нагрузка при Расчет спаренных прогонов производят по равнопрогибной схеме прогона при х=0.2113. Изгибающий момент над опорой равен , момент в пролёте равен . Расчет ведём по максимальному моменту, тогда ...

Расчет и конструирование рамыСтраница 4

Категории сайта

Расчет и конструирование рамы
Страница 4