Подбор сечения нижней части колонны

Страница 2

Ar=2× Aр =2·8.15=16.3 см2.

Коэффициент a1, зависящий от угла наклона раскосов, принимаем равным 20.75, тогда:

Приведенная гибкость:

=28.2.

Условная приведенная гибкость:

=0.94.

Для комбинации нагрузок, догружающих наружную ветвь:

m=M4×A×y2/(N4×Jx)= 352,79·103·0.01553·0.45/(1062,77·103·0.00629)=0.37.

Принимаем jvn=0.698.

s=N4/(jvn A)=1062,77·103/(0.698·0.01553)=98·106 < Ry=230 МПа.

Для комбинации нагрузок, догружающих подкрановую ветвь:

m=M3×A·y1/(N3×Jx)=76,1·103×0.01553·0.45/(1041,99 ·103·0.00629)=0.08.

Принимаем jvn=0.872.

s=N3/(jvn·A)= 1041,99 ·103/(0.872·0.01553)=76.94·106 < Ry=230·МПа.

Устойчивость колонны в плоскости действия момента как единого стержня обеспечена.

Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

Проверка еще одного опасного сечения.

Расчетные усилия:

N3=1249.35 кН M3=35.5 кНм (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь колонны).

N4 =1270.133 кН M4 =305.19 кНм (изгибающий момент догружает наружную ветвь колонны).

Усилия в ветвях:

В подкрановой ветви:

Nv1=N3×y2/h0+M3/h0=1249.35·103 0.45/0.9+35.5·103/0.9 = 664 кН

В наружной ветви:

Nv2= N4×y1/ h0+M4/ h0=1270.13 ·103·0.45/0.9+305.19·103/0.9=974.2 кН.

Проверка устойчивости ветвей из плоскости рамы (относительно оси у-у):

Расчетная длина:

ly=hн=8.38 м.

Гибкость:

ly=ly/iy=8.38/0.1253 = 66,88.

Определяем: jy=0.790.

Подкрановая ветвь:

s1=Nv1/(jy·Av)=664·103/(0.790·0.007765)=108,24·106<Ry=230 МПа;

Наружная ветвь:

s2=Nv2/(jy·Av)=974.2·103/(0.790·0.007765)=158,8·106<Ry=230 МПа;

Устойчивость подкрановой и наружной ветвей обеспечена.

Проверка устойчивости ветвей в плоскости рамы (относительно осей х1-х1, х2-х2):

Из условия равноустойчивости ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки:

lх1=lв1/iх1=lу=66.88,

следовательно lв1=66,88×iх1=66,88×0.0473 = 3.16 м.

Принимаем расстояние между узлами решетки lв1=1.5м, разделив нижнюю часть колонны на 5 панелей.

Гибкость: lx1= lв1/ix1=1.5/0.0473 =31.71.

Определяем jx=0.927.

s1=Nv1/(jx·Av)= 664·103/(0.927·0,007765)=92.24·106<Ry=230 МПа.

Устойчивость подкрановой и наружной ветвей обеспечена в плоскости рамы.

Обоснование и характеристики принятого конструктивного решения
Фундамент. В данном проекте используются несколько типов монолитного железобетонного фундамента, а также ленточный фундамент под переход, соединяющий цех ЖБК и административно-бытовой корпус. Ширина подошв монолитного фундамента определяется несущей способностью грунта и нагрузками от здания и кранов. · Ф ...

Расчетно-конструктивная часть
Исходные данные Конструктивная схема Рисунок 5.1 Схема плана типового этажа рядовой секции Конструктивная схема здания – продольные и поперечные кирпичные несущие стены, опирающиеся на монолитный плитный фундамент. Здание 10-этажное, разделено на секции одинаковой высоты (рис. 5.1). Перекрытия с ...

Теоретические предпосылки к производству лицевых элементов подвесных потолков на основе гипса с добавлением фотокатализаторов
Задача современного строительства – создание комфортных условий проживания, которые связаны с созданием: температурно-влажностного режима, акустического комфорта, пожарной безопасности, экологической чистоты, ограничивающих влияние вредных компонентов и радиации. В связи с этим все большее внимание уделяет ...